Расчет многопустотных плит перекрытия
Сохрани ссылку в одной из сетей:
2
Введение 3
1. Расчет плиты перекрытия по предельным состояниям I группы. 4
1.1.Определение нормативных и расчётных усилий, действующих на плиту перекрытия. 4
1.2. Определение параметров расчётного сечения плиты перекрытий. 6
1.3. Определение прочностных и деформационных характеристик бетона и арматуры. 7
1.4. Расчёт многопустотной плиты на прочность по наклонным сечениям. 8
2.Расчёт многопустотной плиты по предельным состояниям II группы. 11
2.1. Расчёт многопустотной плиты по деформациям. 11
2.2. Расчёт многопустотной плиты по раскрытию трещин. 12
Расчёт по кратковременному раскрытию трещин. 14
2.3.Расчёт по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента 15
3. Расчет плиты на монтажные нагрузки 16
Заключение 18
Библиографический список 20
Введение
Капитальное строительство вРоссии и других странах мира продолжаетразвиваться бурными темпами. Одновременноразвиваются базы строительной индустрии,создаются новые прогрессивные строительныеконструкции из различных материалов,совершенствуется теория их расчета сшироким применением компьютерныхпрограммных средств.
Особое положение в объеместроительных материалов и конструкцийзанимают железобетонные изделияразличного назначения. Железобетонявляется основным строительным материаломсовременного человечества, применяемымв самых различных сферах строительства,начиная от освоения подземного иокеанического пространства и заканчиваясооружением высотных объектов.
В этой связи современный специалиств области промышленного и гражданскогостроительства обязан обладать навыкамипроектирования железобетонныхконструкций.
1.1.Определениенормативных и расчётных усилий,действующих на плиту перекрытия
Определяем нормативные и расчётныенагрузки, действующие на плиту, и сводимих в таблицу 1.1:
Таблица1.1.
Сборнагрузок
| Вид нагрузки | Нормативная, Н∕м2 | Коэффициент к нагрузке | Расчётная, Н∕м2 |
| 1.Постоянная1.1.Паркетный полρ∙h=8000∙0,021.2.Цементно-песчаная стяжка 22000∙0,031.3.Подстилающий слой18000∙0,051.4. Ж/б панель22000∙0,11 | 1606609002420 | 1,11,11,11,1 | 1767269902662 |
| Итого: | 4140 | 4554 | |
| 2.Временная2.1.Кратковременная2.2.Длительная | 23401560 | 1,21,3 | 28082028 |
| Итого: | 3900 | 4836 | |
| Полная нагрузка | 8040 | 9390 |
Определяем нагрузку на 1 погонныйметр плиты:
1) Временная нормативная pн=3900∙1=3900Н/м;
2) Временная расчётная p=4836∙1=4836Н/м;
3) Постоянная нормативная gн=4140∙1=4140Н/м;
4) Постоянная расчётная g=4554∙1=4554Н/м;
5) Итого нормативная pн+gн=3900+4140=8040Н/м;
6) Итого расчётная p+g=4836+4554=9390Н/м;
7) Постоянная нормативная +временная длительная нормативная gн+рндл=(4140+1560)∙1=5700Н/м.
На основании этих нагрузокопределяем величины изгибающих моментови поперечных сил. Момент в сеченииопределяется по формуле:
,
где g– рассматриваемая нагрузка,
l– расчётный пролёт плиты.При опирании одной стороной на стену,а другой на ригель l=l— — =2,4- -=2,25м
Изгибающиймомент от полной нормативной нагрузкиравен:
Мн ==5088Н∙м
То же от полной расчётной нагрузки: М==5942Н∙м
То же от постоянной нагрузки:Мп==2620Н∙м
То же от временной нагрузки:Мвр==2468Н∙м
То же от постоянной и длительнойнагрузок: Мld=Н∙м
Поперечная сила определяетсяпо формуле: Q=
Поперечная сила от полнойнормативной нагрузки: Qн==9045Н
То же от полной расчётной нагрузки:Q==10564Н
1.2. Определение параметров расчётногосечения плиты перекрытий
При расчёте многопустотных плитпреобразовываем фактическое сечениеплиты в расчётное тавровое:
Рис. 1. Приведение к эквивалентномусечению многопустотной панели
t –расстояние между центральными осямипустот; для плит типа 1ПК, 2ПК, 3ПК t=185мм (ГОСТ «Многопустотные плиты»)
Ширинаполки сечения равна:
где a1— величинаконструктивного уменьшения номинальнойширины плиты, принимаемая в соответствиис ГОСТ при ширине менее 2400мм а1=10мм.
Круглые пустоты заменяемквадратными с эквивалентным размеромстороны a=0,9d
Высота полки равна: ,
Ширина ребра bопределяется по формуле: ,n– число пустот в плите.
Определяем количество пустотв плите: ,.
Поэтому принимаем nпуст=4: — условие выполняется.
Тогда ширина ребра:
1.3. Определение прочностных и деформационныххарактеристик бетона и арматуры
Для изготовления панели принимаем:бетон марки В 20, =11,5МПа, =0,9 МПа,
Коэффициент условий работыбетона: γb2=0,9, табл. 15 – 16 СНиП «Железобетонныеконструкции»
Продольная арматура класса А-II,
Расчётное сопротивление сталирастяжению Rs=280 МПа, по табл. 22 СНиП «Железобетонныеконструкции»
Поперечная арматура – из сталикласса А-I, Rs=225 МПа, Rsw=175 МПа.
Армирование – сварными сеткамии каркасами, сварные сетки в верхней инижней полках панели из проволоки классаВ- I,Rs=360 МПа.
-
Проверяем условие по размеру ширины полки таврового сечения: , поэтому в расчёт включается вся ширина полки.
2.Определяем рабочую высоту сечения:
Дляопределения параметров сечения используем2 уравнения моментов:
,
Определяемиз1-го уравнения:
Позначению принимаем величины остальных коэффициентов(из таблицы в приложении к СНиП«Железобетонные конструкции»):
Определяемвысоту сжатой зоны: н.о.проходит по полке.
Определяемплощадь рабочей арматуры из 2-го уравнениямоментов:
Принимаем3Ø10А-II,As=2,36см2
Дополнительнопринимаем легкую сетку
- Курсовая работа >> Промышленность, производство
… Технологические линии предприятий стройиндустрии Тема: Многопустотныеплитыперекрытия Выполнил Студент 4 курса СТФ ПСМИК … обработка 6. Технологический процесс 7. Расчет подбора состава бетонной смеси 8. Расчет производительности 9. Технологическая схема …
- Контрольная работа >> Строительство
… , модель фрагмента плитыперекрытия; 4) выполнить расчет, то есть определить усилия в элементах плитыперекрытия; 5) провести анализ … арматуры – 81,93 кг Принимаем многопустотнуюплитуперекрытия марки ПК 68.18-10 …
- Курсовая работа >> Строительство
… .5 соответственно. Рисунок 4. Фрагмент многопустотнойплитыперекрытия Исходные данные для расчетаплиты: Бетон плиты В12,5: . Арматура 6Ø10 …
- Дипломная работа >> Строительство
… железобетонные перекрытия из многопустотныхплит толщиной 220мм. Железобетонные плиты необходимо … Расчетно-конструктивная часть 2.
1 Расчет железобетонной плитыперекрытия ПК 51.12. Исходные … Условие 2.40 выполняется. Расчетплиты по сечении наклонному к ..
.
- Реферат >> Строительство
… поперечную силу 3.5 Расчетмногопустотнойплитыперекрытия 3.5.1 Расчет по предельным состояниям первой группы 3.5.2 Расчетмногопустотнойплиты по предельным состояниям …
Хочу больше похожих работ…
Источник: http://works.doklad.ru/view/E6AQeE10miA.html
Дипломная работа: Расчет многопустотных плит перекрытия
Введение. 3
1. Расчет плиты перекрытия по предельным состояниям I группы. 4
1.1.Определение нормативных и расчётных усилий, действующих на плиту перекрытия. 4
1.2. Определение параметров расчётного сечения плиты перекрытий. 6
1.3. Определение прочностных и деформационных характеристик бетона и арматуры. 7
1.4. Расчёт многопустотной плиты на прочность по наклонным сечениям. 8
2.Расчёт многопустотной плиты по предельным состояниям II группы. 10
2.1. Расчёт многопустотной плиты по деформациям. 10
2.2. Расчёт многопустотной плиты по раскрытию трещин. 11
2.3.Расчёт по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента. 14
3. Расчет плиты на монтажные нагрузки… 15
Заключение. 17
Библиографический список. 19
Введение
Капитальное строительство в России и других странах мира продолжает развиваться бурными темпами. Одновременно развиваются базы строительной индустрии, создаются новые прогрессивные строительные конструкции из различных материалов, совершенствуется теория их расчета с широким применением компьютерных программных средств.
Особое положение в объеме строительных материалов и конструкций занимают железобетонные изделия различного назначения. Железобетон является основным строительным материалом современного человечества, применяемым в самых различных сферах строительства, начиная от освоения подземного и океанического пространства и заканчивая сооружением высотных объектов.
В этой связи современный специалист в области промышленного и гражданского строительства обязан обладать навыками проектирования железобетонных конструкций.
Цель курсового проекта – получить навыки проектирования железобетонных многопустотных плит перекрытия. К курсовому проекту прилагается пояснительная записка и графическая часть
1. Расчет плиты перекрытия по предельным состояниям I группы.
1.1.Определение нормативных и расчётных усилий, действующих на плиту перекрытия.
Определяем нормативные и расчётные нагрузки, действующие на плиту, и сводим их в таблицу 1.1:
Таблица 1.1.
Сбор нагрузок
| Вид нагрузки | Нормативная, Н∕м2 | Коэффициент к нагрузке | Расчётная, Н∕м2 |
| 1.Постоянная1.1. Паркетный полρ∙h=8000∙0,021.2. Цементно-песчаная стяжка 22000∙0,031.3. Подстилающий слой18000∙0,051.4. Ж/б панель22000∙0,11 | 1606609002420 | 1,11,11,11,1 | 1767269902662 |
| Итого: | 4140 | 4554 | |
| 2.Временная2.1. Кратковременная2.2. Длительная | 23401560 | 1,21,3 | 28082028 |
| Итого: | 3900 | 4836 | |
| Полная нагрузка | 8040 | 9390 |
Определяем нагрузку на 1 погонный метр плиты:
1) Временная нормативная pн =3900∙1=3900 Н/м;
2) Временная расчётная p=4836∙1=4836 Н/м;
3) Постоянная нормативная gн =4140∙1=4140 Н/м;
4) Постоянная расчётная g=4554∙1=4554 Н/м;
5) Итого нормативная pн +gн =3900+4140=8040 Н/м;
6) Итого расчётная p+g=4836+4554=9390 Н/м;
7) Постоянная нормативная + временная длительная нормативная gн +рндл =(4140+1560)∙1=5700 Н/м.
На основании этих нагрузок определяем величины изгибающих моментов и поперечных сил. Момент в сечении определяется по формуле:
,
где g – рассматриваемая нагрузка,
l– расчётный пролёт плиты. При опирании одной стороной на стену, а другой на ригель l=l — — =2,4 — -=2,25 м
Изгибающий момент от полной нормативной нагрузки равен:
Мн ==5088 Н∙м
То же от полной расчётной нагрузки: М==5942 Н∙м
То же от постоянной нагрузки: Мп ==2620 Н∙м
То же от временной нагрузки: Мвр ==2468 Н∙м
То же от постоянной и длительной нагрузок: Мld =Н∙м
Поперечная сила определяется по формуле: Q=
Поперечная сила от полной нормативной нагрузки: Qн ==9045 Н
То же от полной расчётной нагрузки: Q==10564 Н
1.2. Определение параметров расчётного сечения плиты перекрытий.
При расчёте многопустотных плит преобразовываем фактическое сечение плиты в расчётное тавровое:
Рис. 1. Приведение к эквивалентному сечению многопустотной панели
t – расстояние между центральными осями пустот; для плит типа 1ПК, 2ПК, 3ПК t=185 мм (ГОСТ «Многопустотные плиты»)
Ширина полки сечения равна:
где a1 — величина конструктивного уменьшения номинальной ширины плиты, принимаемая в соответствии с ГОСТ при ширине менее 2400мм а1 =10 мм.
Круглые пустоты заменяем квадратными с эквивалентным размером стороны a=0,9d
Высота полки равна: ,
Ширина ребра b определяется по формуле: , n – число пустот в плите.
Определяем количество пустот в плите: , .
Поэтому принимаем n пуст =4: — условие выполняется.
Тогда ширина ребра:
1.3. Определение прочностных и деформационных характеристик бетона и арматуры.
Для изготовления панели принимаем: бетон марки В 20, =11,5 МПа, =0,9 МПа,
Коэффициент условий работы бетона: γb2 =0,9, табл. 15 – 16 СНиП «Железобетонные конструкции»
Продольная арматура класса А-II,
Расчётное сопротивление стали растяжению Rs =280 МПа, по табл. 22 СНиП «Железобетонные конструкции»
Поперечная арматура – из стали класса А-I, Rs =225 МПа, Rsw =175 МПа.
Армирование – сварными сетками и каркасами, сварные сетки в верхней и нижней полках панели из проволоки класса В- I, Rs =360 МПа.
1. Проверяем условие по размеру ширины полки таврового сечения: , поэтому в расчёт включается вся ширина полки.
2. Определяем рабочую высоту сечения:
Для определения параметров сечения используем 2 уравнения моментов:
,
Определяем из 1-го уравнения:
По значению принимаем величины остальных коэффициентов (из таблицы в приложении к СНиП «Железобетонные конструкции»):
Определяем высоту сжатой зоны: н.о. проходит по полке.
Определяем площадь рабочей арматуры из 2-го уравнения моментов:
Принимаем 3Ø10 А-II, As =2,36 см2
Дополнительно принимаем легкую сетку
1.4. Расчёт многопустотной плиты на прочность по наклонным сечениям.
Расчёт железобетонных элементов по наклонным сечениям осуществляется с целью недопущения разрушения элемента:
1) на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами;
2) на действие поперечной силы по наклонной трещине.
Чтобы не произошло разрушение, должно соблюдаться условие:
,
Q – расчётная поперечная сила в сечении;
Qb – поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое бетоном;
Qsw – поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое поперечной арматурой;
Qs.ins – поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое отгибами.
Поперечная сила сопротивления бетона определяется по формуле:
,
— для тяжёлого бетона;
— коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок на несущую способность тавровых и двутавровых элементов: при этом, принимается не более с учётом фактического числа ребер:
,
— коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, действующих в элементе. Для конструкции с обычной арматурой ;
Rbt — прочность бетона на растяжение при изгибе для предельных состояний I группы;
с – проекция наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента.
Величина с определяется в зависимости от проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента, с0, которая принимается не более 2h.
Из формулы по определению поперечного усилия сопротивления бетона находим величину С:
Находим Bb:
В конкретном сечении величина с равна: >h
В связи с этим, окончательно принимаем с=38см, тогда
Следовательно, поперечная арматура по расчёту не требуется. Назначаем поперечную арматуру из конструктивных соображений. Шаг арматуры принимаем равным:
Назначаем поперечные стержни Ø6мм класса А-I через 10см у опор на участках длиной ¼ пролета. В средней ½ части плиты для связи продольных стержней каркаса по конструктивным соображениям ставим поперечные стержни через 0,5м.
2. Расчёт многопустотной плиты по предельным состояниям II группы.
2.1. Расчёт многопустотной плиты по деформациям.
Прогибы железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых с учётом следующих требований:
— технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и др.);
— конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации и др.);
— эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).
Согласно СНиП максимальная величина прогиба для рассчитываемой плиты перекрытия назначена в пределах величины .
Расчёт по деформациям сводится к проверке условия: ,
f – расчётный прогиб от фактической нагрузки;
– максимально допустимый прогиб.
Прогиб плиты определяется от действия момента от постоянной и длительной нагрузок. Mld=3246 H∙м
Определим характеристики жёсткости плиты:
В соответствии со значениями полученных коэффициентов находим (по таблице при и арматуре А-II)
Общее условие деформативности плиты имеет вид:
,
13,32
Источник: https://www.ronl.ru/diplomnyye-raboty/stroitelstvo/364158/
Расчет многопустотной плиты перекрытия, Нормы проектирования — Курсовая работа
1.1 Расчет по предельным состояниям первой группы 3
1.1.1 Сбор нагрузок 3
1.1.2 Определение размеров плиты 5
1.1.3 Расчет армирования 5
1.2 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы 8
1.2.1 Геометрические характеристики приведенного сечения 8
1.2.2 Потери предварительного напряжения арматуры 9
1.2.3 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси 11
1.2.4 Расчет прогиба плиты 11
Список литературы 13
Выдержка из текста
Тип плиты перекрытия — пустотная. Класс тяжелого бетона для плиты перекрытия — В
30. Класс предварительно напряженной арматуры плиты перекрытия — А 1000.
- многопустотная предварительно напряженная сборная железобетонная плита пере-крытия По всем данным составлены расчетные схемы, подсчитаны нагрузки, выполнены статические расчеты, рассчитан и за конструирован заданный железобе-тонный элемент.
В связи с рядом характерных аварий, произошедших в некоторых странах мира, а в России еще и в связи со значительным износом основных фондов, в научных публикациях последних лет все чаще обсуждается про-блема защиты зданий и сооружений от лавинообразного обрушения при аварийных воздействиях. Согласно действующим нормам, расчет зданий и сооружений выполняется по предельным состояниям и ставит задачу ис-ключить наступление предельных состояний конструкций.
Тем не менее, практика возведения и эксплуатации зданий и сооружений свидетельствует о том, что и тогда, когда они запроектированы в соответствии с норматив-ными документами, возникают аварийные ситуации и обрушения от воз-действий, не предусмотренных проектом.
Причинами отказа могут высту-пать как воздействия, не предусмотренные условиями нормальной эксплу-атации конструкций, связанные с чрезвычайными ситуациями, так и гру-бые человеческие ошибки. Такие воздействия будем квалифицировать как запроектные.
С ростом численности населения, урбанизацией, вводом в хозяйственный оборот новых технологических решений и увеличения объ-емов капитального строительства и реконструкции, неизбежен рост запро-ектных воздействий.
Поэтому для снижения числа аварийных ситуаций или ущерба при их возникновении, важной задачей является разработка таких подходов к исследованию и прогнозированию состояния строитель-ных конструкций и зданий в целом, в т. ч.
в условиях реконструкции, кото-рые максимально обеспечивали их безопасность или снижали бы матери-альный ущерб и человеческие жертвы в случае возникновения аварий.
Проект на тему: «Жилое 17-ти этажноездание с паркингом г. Гомель» разработан на основании: — задания на проектирование, выданного кафедрой строительных конструкций. Размещается проектируемое в г. Гомель,. Рельеф участка строительства спокойный.
Размещение здания на площадке выполнено согласно технологического задания.
В настоящие время строительная площадка спланирована, частично на участке уже имется инфраструктура, выполняются работы по подведению подземных коммуникаций (водопровода, канализации, электрокабеля).
5-ти этажный жилой дом с зимним садом для работников водного транспорта по ул. Революции г. Новосибирск
Участок находится на территории поселка Тахтамышево и имеет спокойный рельеф.
На прилегающей территории проектируемого здания имеется: главная дорога, по которой осуществляется подъезд к зданию, пешеходная дорога — для удобного и безопасного перемещения внутри района.
На задней площадке здания имеется баня, в передней части участка размещена беседка для отдыха. Из зеленых насаждений имеются: деревья, кустарники и цветники.
3.1.3 Определение пролетных и опорных моментов в плите. Так как плита жестко защемлена в монолитные балки, то в плите возникают опорные и пролетные моменты. При отношении пролетов плита рассчитывается как балочная. Фрагмент монолитного перекрытия оси 2−3/А-Б показан на рисунке 3.1
Временная нормативная нагрузка (включая кратковременную) на междуэтажных перекрытиях — рn 26,5 кН/м
2. Коэффициент снижения временной нагрузки для второстепенных балок монолитного перекрытия — К 0,87.Сетки монолитной плиты — сварные по ГОСТ или отдельными стержнями.
Детский сад-ясли на
49. мест.
Список источников информации
1. Строительные конструкции» Цай Т.Н. Москба Стройиздат», 1985 г.
2. Сеткоб В. И. Москва ''Инфра М», 2007 г.
3. СНиП 2.01.07−85* ''Нагрузки и воздействия»
Источник: https://referatbooks.ru/kursovaya-rabota/raschet-mnogopustotnoy-plityi-perekryitiya/
Расчет многопустотных плит перекрытия (стр. 1 из 4)
Введение. 3
1. Расчет плиты перекрытия по предельным состояниям I группы. 4
1.1.Определение нормативных и расчётных усилий, действующих на плиту перекрытия. 4
1.2. Определение параметров расчётного сечения плиты перекрытий. 6
1.3. Определение прочностных и деформационных характеристик бетона и арматуры. 7
1.4. Расчёт многопустотной плиты на прочность по наклонным сечениям. 8
2.Расчёт многопустотной плиты по предельным состояниям II группы. 10
2.1. Расчёт многопустотной плиты по деформациям. 10
2.2. Расчёт многопустотной плиты по раскрытию трещин. 11
2.3.Расчёт по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента. 14
3. Расчет плиты на монтажные нагрузки.. 15
Заключение. 17
Библиографический список. 19
Введение
Капитальное строительство в России и других странах мира продолжает развиваться бурными темпами. Одновременно развиваются базы строительной индустрии, создаются новые прогрессивные строительные конструкции из различных материалов, совершенствуется теория их расчета с широким применением компьютерных программных средств.
Особое положение в объеме строительных материалов и конструкций занимают железобетонные изделия различного назначения. Железобетон является основным строительным материалом современного человечества, применяемым в самых различных сферах строительства, начиная от освоения подземного и океанического пространства и заканчивая сооружением высотных объектов.
В этой связи современный специалист в области промышленного и гражданского строительства обязан обладать навыками проектирования железобетонных конструкций.
3. Расчётно-конструктивная часть
Требуется запроектировать сборнуюмногопустотную плиту перекрытия приследующих данных:
-ширина плиты 1500мм;
-пролёт плиты в осях 5,9м;
-нормативная полезная нагрузка наперекрытие 1,5кПа;
-класс среды по условиям эксплуатации– ХС1;
-уровень ответственности здания –II;
-плиты изготавливают по агрегатно-поточнойтехнологии;
-бетон тяжёлый класса по прочности насжатие C 25/30,подвергнутый тепловой обработкепри атмосферном давлении;
— марка бетонной смеси по удобоукладываемостиП1;
— рабочая арматура класса S800;
Расчётные характеристики материалов
В качестве рабочей принята стержневаяарматура класса S800 снатяжением на упоры; полки панелиармируются сварными сетками из проволокиклассаS500. Бетон панелипринят классаC 25/30.
Средняя относительная влажность воздухапринята не менее 60%. Коэффициентбезопасности по ответственности γn=0,95. Класс среды по условиям эксплуатацииХС1. Марка бетонной смеси поудобоукладываемости П1.
Бетон подвергнуттепловой обработке.
Характеристики бетона C25/30:
– гарантированная прочностьбетона
– нормативное сопротивлениебетона осевому сжатию
– средняя прочность бетонана осевое сжатие
– средняя прочностьбетона на осевое растяжение
– модуль упругостибетона
– расчетное сопротивлениебетона осевому сжатию
где c– коэффициент безопасности по бетону,принимается по п. 6.1.2.11[1]:
1,5 –для железобетонных и предварительнонапряжённых конструкций;
– расчетное сопротивлениебетона осевому растяжению
– средняя прочностьбетона на осевое растяжение
Характеристики напрягаемойарматуры класса S800:
– нормативное сопротивление
– расчетноесопротивление напрягаемой арматуры поп. 6.2.2.3 [1]составит
где s– коэффициент безопасности по арматуре,принимается по п. 6.2.2.3 [1]:
1,25 – для напрягаемой арматуры классаS800;
– модуль упругости стержневойарматуры
Характеристики ненапрягаемая арматуракласса S500:
– нормативное сопротивление
– расчетноесопротивление дляпроволоки
– расчетноесопротивление поперечной арматуры(сварной каркас)
Здесь s1= 0,8 – коэффициент условий работыпоперечной арматуры, учитываетнеравномерность распределения напряженийпо длине стержня;
s2= 0,9– то же, учитывает возможность хрупкогоразрушения сварного соединения.Принимаются по п.6.2.1.3 [1]
Определение нагрузок
Состав перекрытия показан на рис.2.1.
Рис.3.1Состав перекрытия
Определение нагрузок на 1м2перекрытия приведено в таблице 3.1
Таблица 3.1Нагрузки на 1м2перекрытия
| Наименование нагрузки | Нормативное значение, кН/м2 | γn | Расчётное значение γF =1, кН/м2 | γF | Расчётное значение γF >1, кН/м2 |
| Постоянная нагрузка | |||||
| Линолеум, t = 4мм, ρ = 1500 кг/м3 | 0,06 | 0,95 | 0,057 | 1,35 | 0,077 |
| Прослойка из клеящей мастики, | 0,012 | 0,95 | 0,011 | 1,35 | 0,015 |
| t = 1мм, ρ = 1200 кг/м3 | |||||
| Стяжка цементно-песчаная М200, t = 50мм, ρ = 1800 кг/м3 | 0,9 | 0,95 | 0,855 | 1,35 | 1,154 |
| Пенополистирол, t = 25мм, ρ = 30 кг/м3 | 0,0075 | 0,95 | 0,007 | 1,35 | 0,010 |
| Ж/б многопустотная плита перекрытия | 2,75 | 0,95 | 2,613 | 1,35 | 3,527 |
| Итого | 3,730 | 3,543 | 4,783 | ||
| Переменная нагрузка | |||||
| Полезная нагрузка | 1,5 | 0,95 | 1,425 | 1,5 | 2,138 |
| Итого | 1,5 | 1,425 | 2,138 |
При номинальной ширинепанели 1,5 м погонные нагрузки (при на 1 м длины составят, Н/м:
g=gd1·1,5= 4,783·1,5= 7.175 кН/м – постоянная расчётная;
q=qd1·1,5= 2,138·1,5 = 3,207 кН/м – переменная расчётная.
При расчёте плиты попредельным состояниям первойгруппы составляем следующие сочетаниянагрузок:
– первое основное сочетание
– второе основное сочетание
Для дальнейших расчетов принимаемпервое сочетание, как наиболеенеблагоприятное.
При номинальной ширинепанели 1,5 м погонные нагрузки (при на 1 м длины составят, Н/м:
g=gd1·1,5= 3,543·1,5 = 5.315 кН/м – постоянная расчётная;
q=qd1·1,5= 1,425·1,5 = 2,138кН/м – переменная расчётная.
При расчёте плиты попредельным состояниям второйгруппы составляем следующие сочетаниянагрузок:
– нормативное (редкое) сочетание
–частое сочетание
–практически постоянное сочетание
Источник: https://StudFiles.net/preview/4300412/
Расчет монолитной плиты перекрытия пример
Частные строители в процессе возведения своего дома часто сталкиваются с вопросом: когда необходимо произвести расчет монолитной железобетонной плиты перекрытия, лежащей на 4 несущих стенах, а значит, опертой по контуру? Так, при расчете монолитной плиты, имеющей квадратную форму, можно взять в расчет следующие данные.
Кирпичные стены, возведенные из полнотелого кирпича, будут иметь толщину 510 мм. Такие стены образуют замкнутое пространство, размеры которого равны 5х5 м, на основания стен будет опираться железобетонное изделие, а вот опорные площадки по ширине будут равны 250 мм. Так, размер монолитного перекрытия будет равен 5.5х5.5 м.
Расчетные пролеты l1 = l2 = 5 м.
Схема армирования монолитного перекрытия.
Кроме собственного веса, который прямо зависит от высоты плиты монолитного типа, изделие должно выдерживать еще некоторую расчетную нагрузку.
Схема монолитного перекрытия по профнастилу.
Отлично, когда данная нагрузка уже известна заранее.
Например, по плите, высота которой равна 15 сантиметрам, будет производиться выравнивающая стяжка на основе цемента, толщина стяжки при этом равна 5 сантиметрам, на поверхность стяжки будет укладываться ламинат, его толщина равна 8 миллиметрам, а финишное напольное покрытие будет удерживать мебель, расставленную вдоль стен.
Общий вес мебели при этом равен 2000 килограммов вместе со всем содержимым. Предполагается также, что помещение иногда будет умещать стол, вес которого равен 200 кг (вместе с закуской и выпивкой). Стол будет умещать 10 человек, общий вес которых равен 1200 кг, включая стулья.
Но такое предусмотреть чрезвычайно сложно, поэтому в процессе расчетов используют статистические данные и теорию вероятности. Как правило, расчет плиты монолитного типа жилого дома производят на распределенную нагрузку по формуле qв = 400 кг/кв.м. Данная нагрузка предполагает стяжку, мебель, напольное покрытие, людей и прочее.
Эта нагрузка условно может считаться временной, т. к. после строительства могут осуществляться перепланировки, ремонты и прочее, при этом одна из частей нагрузки считается длительной, другая — кратковременной. По той причине, что соотношения кратковременной и длительной нагрузок неизвестны, для упрощения процесса расчетов можно считать всю нагрузку временной.
Определение параметров плиты
Схема сборной плиты перекрытия.
По причине, что высота монолитной плиты остается неизвестной, ее можно принять за h, этот показатель будет равен 15 см, в этом случае нагрузка от своего веса плиты перекрытия будет приблизительно равна 375 кг/кв.м = qп = 0.15х2500.
Приблизителен этот показатель по той причине, что точный вес 1 квадратного метра плиты будет зависеть не только от диаметра и количества примененной арматуры, но и от породы и размеров мелкого и крупного наполнителей, которые входят в состав бетона.
Будут иметь значение и качество уплотнения, а также другие факторы. Уровень данной нагрузки будет постоянным, изменить его смогут лишь антигравитационные технологии, но таковых на сегодняшний день нет.
Таким образом можно определить суммарную распределенную нагрузку, оказываемую на плиту. Расчет: q = qп + qв = 375 +400 = 775 кг/м2.
Схема монолитной плиты перекрытия.
В процессе расчета следует взять во внимание, что для плиты перекрытия будет использован бетон, который относится к классу В20. Этот материал обладает расчетным сопротивлением сжатию Rb = 11.5 МПа или 117 кгс/см2. Будет применена и арматура, относящаяся к классу AIII. Ее расчетное сопротивление растяжению равно Rs = 355 МПа или 3600 кгс/см2.
При определении максимального уровня изгибающего момента следует учесть, что в том случае, если бы изделие в данном примере опиралось лишь на пару стен, то его можно было бы рассмотреть в качестве балки на 2-х шарнирных опорах (ширина опорных площадок на данный момент не учитывается), при всем при этом ширина балки принимается как b = 1 м, что необходимо для удобства производимых расчетов.
Расчет максимального изгибающего момента
Схема расчета монолитного перекрытия.
В вышеописанном случае изделие опирается на все стены, а это означает, что рассматривать лишь поперечное сечение балки по отношению к оси х будет недостаточно, так как можно рассматривать плиту, которую отражает пример, так же как балку по отношению к оси z.
Таким образом, растягивающие и сжимающие напряжения окажутся не в единой плоскости, нормальной к х, а сразу в 2-х плоскостях. Если производить расчет балки с шарнирными опорами с пролетом l1 по отношению к оси х, тогда получится, что на балку будет действовать изгибающий момент m1 = q1l12/8. При всем при этом на балку с пролетом l2 будет действовать такой же момент m2, т.
к. пролеты, которые отображает пример, равны. Однако расчетная нагрузка одна: q = q1 + q2, а если плита перекрытия имеет квадратную форму, то можно допустить, что: q1 = q2 = 0.5q, тогда m1 = m2 = q1l12/8 = ql12/16 = ql22/16.
Это значит, что арматура, которая укладывается параллельно оси х, и арматура, укладываемая параллельно z, может быть рассчитана на идентичный изгибающий момент, при этом момент окажется в 2 раза меньше, чем для той плиты, которая опирается только на 2 стены.
Схема кровли профнастилом.
Так, уровень максимального расчета изгибающего момента окажется равен: Ма = 775 х 52/16 = 1219.94 кгс.м. Но такое значение может быть использовано лишь при расчете арматуры. По той причине что на поверхность бетона станет действовать сжимающие напряжения в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, то значение изгибающего момента, применимое для бетона, следующее: Мб = (m12 + m22)0.
5 = Mа√2 = 1219.94.1.4142 = 1725.25 кгс.м. Так как в процессе расчета, который предполагает данный пример, необходимо какое-то одно значение момента, можно взять во внимание среднее расчетное значение между моментом для бетона и арматуры: М = (Ма + Мб)/2 = 1.207Ма = 1472.6 кгс.м.
Следует брать во внимание, что при отрицании такого предположения можно рассчитать арматуру по моменту, который действует на бетон.
Источник: https://1pobetonu.ru/raschet/primer-monolitnoj-plity-perekrytiya.html
